通常在實際的設計過程中，電子工程師對其的驅動電路以及驅動電路的參數(shù)調整并不是十分關注，尤其是從來沒有基于MOSFET內部的微觀結構去考慮驅動電路的設計，導致在實際的應用中，MOSFET產(chǎn)生一定的失效率。本文將討論這些細節(jié)的問題，從而優(yōu)化MOSFET的驅動性能，提高整個系統(tǒng)的可靠性。
功率MOSFET的柵極模型
通常從外部來看，MOSFET是一個獨立的器件，事實上，在其內部，由許多個單元（小的MOSFET）并聯(lián)組成，圖1（a）為AOT460內部顯微結構圖，其內部的柵極等效模型如圖1（b）所示。MOSFET的結構確定了其柵極電路為RC網(wǎng)絡。
圖1：AOT460顯微結構圖及柵極等效模型
在MOSFET關斷過程中，MOSFET的柵極電壓VGS下降，從其等效模型可以得出，在晶元邊緣的單元首先達到柵極關斷電壓VTH而先關斷，中間的單元由于RC網(wǎng)絡的延遲作用而滯后達到柵極關斷電壓VTH而后關斷。
圖2：MOSFET關斷時的電流分布
如果MOSFET所加的負載為感性負載，由于電感電流不能突變，導致流過MOSFET的電流向晶元的中間流動，如圖2所示。這樣就會造成MOSFET局部單元過熱而導致MOSFET局部單元損壞。
如果加快MOSFET的關斷速度，以盡量讓MOSFET快速關斷，不讓能量產(chǎn)生集聚點，這樣就不會因局部單元過熱而損壞MOSFET。
注意到：MOSFET的關斷過程是一個由穩(wěn)態(tài)向非穩(wěn)態(tài)過渡的過程，與此相反，MOSFET在開通時，由于負載的電流是隨著單元的逐漸開通而不斷增加的，因此是一個向穩(wěn)態(tài)過渡的過程，不會出現(xiàn)關斷時產(chǎn)生的能量集聚點。
因此，MOSFET在關斷時應提供足夠的放電電流讓其快速關斷，這樣做不僅是為了提高開關速度而降低開關損耗，同時也是為了讓非穩(wěn)態(tài)過程盡量短，不至產(chǎn)生局部過熱點。
功率MOSFET熱不穩(wěn)定性
圖3：MOSFET的轉移特性
圖3為MOSFET處于飽和區(qū)時漏極電流ID與柵極電壓VGS的關系曲線即轉移特性，用公式可表示為：
其中，
對于特定的MOSFET，K為常數(shù)。因此，MOSFET處于飽和狀態(tài)時ID與VGS是平方的關系。
由圖3可知，當MOSFET處于飽和區(qū)并且ID=ID0時，ID隨溫度的變化是負溫度系數(shù)。因為MOSFET是由很多的小的單元組成。
應用實例
圖4是電動車控制器的兩種驅動MOSFET管AOT460驅動電路，分立器件驅動時，PWM在上橋臂，直接用MC33035驅動時，PWM在下橋臂。
圖4：AOT460驅動電路
圖4（a）當MOSFET管AOT460關斷時，柵極通過Q5直接放電。圖4（b）驅動電路中，當MOSFET管AOT460關斷時，柵極電流通過電阻R6和MC33035的下驅動對地放電。
由于MOSFET管AOT460在關斷時電流迅速減小，會在PCB和電流檢測電阻的寄生電感上產(chǎn)生感應電勢，感應電勢的大小為Ldi/dt，方向如圖紅線所示。
這樣會使MOSFET管AOT460的源極和MC33035驅動的參考電位發(fā)生相對變化，這種變化降低了MC33035相對于MOSFET管AOT460源極的驅動電壓，從而降低了驅動能力，使關斷速度變慢。
兩種電路的關斷波形如圖5所示。在圖5（b）中，當VGS低于米勒平臺之后，電阻R6兩端的電壓，即圖5（b）中CH1和CH3的電位差變小，由于反電勢的影響，驅動線路已經(jīng)幾乎不能通過電阻R6給柵極提供放電電流，導致MOSFET的關斷變慢。（注：測試波形時探頭的地線均夾在MOSFET的源極）
圖5：AOT460驅動波形
圖6：AOT460快速和慢速開關熱成像圖
圖6為AOT460在同一應用中快速開關和慢速開關情況下的熱成像照片。可以看出，在慢速開關情況下MOSFET的局部溫度要高于快速開關情況下的溫度，過慢的開關速度會導致MOSFET因局部溫度過高而提前失效。
小結
①過慢的開關速度增加MOSFET的開關損耗，同時由于柵極RC網(wǎng)絡延遲和MOSFET本身的熱不穩(wěn)定性產(chǎn)生局部過熱，使MOSFET提前失效。
②過快的開通速度產(chǎn)生較大開通的浪涌電流以及開關振鈴及電壓尖峰。
③設計驅動線路和ＰＣＢ布線時，減小主回路ＰＣＢ和電流檢測電阻的寄生電感對開關波形的影響，布線時應使大電流環(huán)路盡量小并且使用較寬的走線。
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